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以上的方法中，大多是用每個(gè)測(cè)點(diǎn)所得的頻響函數(shù)測(cè)試值，單獨(dú)進(jìn)行曲線擬合，而后，得到各階模態(tài)頻率、阻尼、留數(shù)的估值。不同測(cè)點(diǎn)同階模態(tài)參數(shù)理論上應(yīng)該是相同的。但是由于模型和測(cè)量都存在誤差，因此，不同測(cè)點(diǎn)所識(shí)別的模態(tài)參數(shù)往往并不完全相同，特別是阻尼和留數(shù)的估值比固有頻率更難確定，并且留數(shù)和阻尼估值又是相關(guān)的，阻尼有較大誤差，勢(shì)必導(dǎo)致留數(shù)估值有較大誤差。

一般為了減小誤差，可以首先借助所有測(cè)點(diǎn)的測(cè)量值估計(jì)頻率和阻尼值，而后進(jìn)一步估計(jì)振型和留數(shù)，無疑這比單個(gè)測(cè)點(diǎn)的曲線擬合能得到更精確的參數(shù)，這就是總體曲線擬合。

從式（2-12)可知由兩點(diǎn)間頻響函數(shù)表達(dá)式可以看出同一模態(tài)，不同測(cè)點(diǎn)的頻響函數(shù)，其表達(dá)式的分母均一樣，因而可以把所有測(cè)點(diǎn)的頻響函數(shù)進(jìn)行平均，然后，以此平均的頻響函數(shù)求得總體頻率和阻尼。采用總體曲線擬合法，對(duì)模態(tài)耦合緊密，有較大噪聲污染情況，仍能獲得較好的效果。

下面介紹正交多項(xiàng)式曲線擬合法，此法80年代初期開始應(yīng)用研究，適用于單點(diǎn)擬合，也適用于總體擬合方法。

滿足上述條件，使式(2-45；)系數(shù)矩陣對(duì)角線為單位矩陣，C，D可單獨(dú)求解，且方程階次幾乎減小一半，因而運(yùn)算速度明顯提高。

在已知分子、分母多項(xiàng)式系數(shù)后，令分母多項(xiàng)式為零，此時(shí)的s值即為極點(diǎn)，由極點(diǎn)值可進(jìn)一步求得固有頻率和阻尼比。

總體曲線擬合的優(yōu)點(diǎn)是借助所有測(cè)量數(shù)據(jù)，這比從單個(gè)測(cè)量的曲線擬合能得到更精確的頻率和阻尼的估計(jì)。再因阻尼是作為第一步擬合的結(jié)果，是已知的，所以，通常在第二步估計(jì)中能更精確地估計(jì)留數(shù)，總體頻率和阻尼的直接估計(jì)方法可如下進(jìn)行：因?yàn)橥荒B(tài)，不同測(cè)點(diǎn)的頻響函數(shù)，其表達(dá)式的分母均一樣，因而可以把所有測(cè)點(diǎn)的頻響函數(shù)進(jìn)行平均，然后以此平均的頻響函數(shù)求得總體頻率和阻尼，必須指出，平均頻響函數(shù)的分子項(xiàng)，已無明顯的物理意義，也許最簡(jiǎn) 單方法是選擇具有很大響應(yīng)的那些測(cè)量數(shù)據(jù)，然后從這些測(cè)量中進(jìn)行頻率和阻尼的估計(jì)，以此作為總體估計(jì)的近擬。該方法對(duì)模態(tài)藕合緊密，且有較大噪聲污染的情況下，仍能獲得較好的效果。

本文采摘自“VMC1060型立式加工中心試驗(yàn)?zāi)B(tài)分析”，因?yàn)榫庉嬂щy導(dǎo)致有些函數(shù)、表格、圖片、內(nèi)容無法顯示，有需要者可以在網(wǎng)絡(luò)中查找相關(guān)文章！本文由伯特利數(shù)控整理發(fā)表文章均來自網(wǎng)絡(luò)僅供學(xué)習(xí)參考，轉(zhuǎn)載請(qǐng)注明！

標(biāo)簽： 1060加工中心加工中心立式加工中心

分類：加工中心

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